离心式通风机叶轮的技术改进-凯发官方

   烧结机配套用的主抽风机，即通常所称的烧结鼓风机，是冶金行业燃料烧结的关键设备之一，拥有极其广阔的市场需求，其耗电量占烧结厂总耗电量的百分之四十左右，输送的介质为烧结烟气，含尘量交大，风机的转子极其蜗壳磨损严重，且因其流量较大，压力相对较高，一般转速多为1450/min或3000/min，因而要求其转子制作的材料在高温状态下既要有较高的屈服极限，又要有一定的耐磨性能，同时还要有较好的焊接性能，这就给烧结风机的制作增加了一定的难度。 武汉鼓风机厂于八十年代末引进日本三菱技术之后，在原有的sj系列及d系列烧结风机的基础上，着手开发、研制了高效率、低耗能、使用寿命厂的af烧结风机系列，流量范围从2500m3/min至13000m3/min，该系列产品因其性能可靠、效率高、结构合理、维修方便等特点而深受用户欢迎，并且逐渐占有一定的市场份额。正因于此，上海宝钢于1998年底决定于我厂合作生产450m2idl风机转子组。 上海宝山钢铁（集团）公司烧结厂450m3idl主排风机是日本日立造船株式会社生产的产品，使用时间已达10年之久，运行情况良好。但由于长时间的粉粒摩擦。致使转子磨损严重，虽经过几次中间维修后仍可正常使用，但订购哦备件转子已迫在眉睫。直接从国外进口备件价格昂贵，因此，宝钢决定立足国内厂家，实现转子制造国产化。 450m3idl主排风机的基本性能要求是：流量：21000m3/min进口压力：为-19.11kpa，出口压力为0.49kpa，全压升19.6kpa，温度：150℃电机功率为9300kw，转速为1000/min 介质为烧结烟气，温度从80℃至250℃，叶轮要求采取耐磨措施。经设计计算确定该风机转子为离心式双进气、双支撑、锥形前盘、单板叶片附耐磨衬板焊接结构，叶轮外径d2=4270mm叶轮出口宽度b2=500mm，为减轻转子重量，主轴设计为中空管焊接轴头结构，最大加工外径为φ810mm，总长为6948mm。转子总重量约26吨。是目前我国风机行业自己生产制造的最大烧结风机转子。 为了确保产品质量达到国际上同类产品的水平，我们决定与日本荏原工机株式会社合作进行该风机转子的设计、生产及检验，且叶轮的关键原材料由荏原工机负责在日本制钢所采购后进口，转子在整个制造过程中由荏原工机派专业人员到现场进行技术指导，并接受用户严格的质量监督。通过前后两年多的通力合作，此转子已经顺利制作完成，经用户严格验收后已送交到了用户现场。 通过完成此转子的设计、制造，我能又学到了很多新的东西，也积累了一些经验。下面，我仅就450m3idl主排风机转子在制造过程中压膜成型、焊接及焊后表面处理和主轴精加工等涉及到产品表面质量的诸方面与各位专家简要交流一下： 叶轮锥形前盘成型 通常锥形前盘成型采用平板料压模成型，扇形板料滚弯成型。而450m3idl叶轮锥形前盘采用的是素线法在1100吨水压机上成型，即在前盘展开料上过中心等分划线，圆棒沿所划线逐条施压。采用此方法基于以下几点考虑： 展开直径达φ4376mm，板厚30mm。单件生产的产品采用压膜成型成本太高 采用滚弯成型需对大型三星滚机进行改造也非易事 采用素线法成型将压型和整形工序合二为一，成本不高且可行。成型检验结果：锥盘高度误差3mm，锥底平面误差2.5mm。锥面整体样板型线最大间隙2.5mm。 二、叶轮组装（定位焊） 叶轮各零件组装定位焊遵循对称分布、先内后外的原则。由于叶轮材料的施焊条件必须具备一定的温度，预热和后热处理（消氢处理）。因此在定位焊和满焊时都面临变形量增加和防变形、反变形的问题。根据叶轮的具体情况采取了相应的措施： 组装叶片时采用了三角形防变形支撑。保证叶片与中盘的垂直度。（叶片长1400mm） 中盘内圈防翘曲变形圈，保证了轴盘连接平面的平面度 前盘防波浪变形圈，保证焊后前盘跳动误差最小 叶片出口防变形支撑，保证叶轮出口宽度 叶轮外圆人字形防变形支撑，保证前盘与中盘不出现扭转变形 采用十字形刚性固定以防止进口圈拼焊时的收缩变形 在以上六种方法的基础上，通过焊接顺序、位置、和焊接量的调整来防止焊接变形 这些防变形措施通过实践证明起到了很好的作用。检验结果：中盘端面跳动4.5mm以内，前盘跳动6mm以内，叶轮出口宽度±2mm以内，叶片垂直度2mm以内。 三、主轴焊接 主轴的特点是采用中空轴，目的是降低对轴承承载能力的要求和磨损，减小对电机功率的要求，使风机能再长期运转中节省相当大的能源。该主轴是由中空管和两端轴头三段组焊为一体的焊接结构件，其轴长6948mm，轴径810mm，中空管管壁厚135mm，构件刚度很大。而转子叶轮直径也很大（4270mm），在1000/min高速运转的条件下传动的扭矩很大。因此必须制定和采用合理的焊接工艺及严格的工艺措施，方能满足该转子的要求。 焊接性分析：主轴所采用材料为s25c，其碳当量cep=0.335%。由此可知其焊接性能较好，产生冷裂纹的倾向不大。但考虑到焊接厚度为135mm且为环焊缝，有很大的约束力，这是产生冷裂纹的重要因素，且冶金缺陷也大大增加。由此可计算得碳当量cen=0.47%，则焊接预热125±25℃是必须的（层间温度不大于240℃） 焊接方法及焊材：焊接方法选用直流（反接）手工电弧焊，焊条选用j507ni，这主要是该焊条熔敷金属机械性能好，具有良好的塑性，低温韧性和良好的抗裂性能，工艺性能也很好； 焊接坡口设计：根据主轴的特点，设计了便于x射线探伤，便于施焊及尽量小的焊接量和热影响区的坡口 防变形措施：采用楔形定位块在坡口处安装定位，然后用鞍形固定板刚性固定，以减小主轴的变形量，同时在焊接中通过焊接顺序、焊接量和焊接位置的调整来消除或减小变形量。 焊后处理：合理的焊后消氢处理和充分的去应力热处理。 按以上焊接要点进行的主轴焊接质量满足了设计要求（达gb3323-82ⅱ级以上），焊接变形量能控制在工艺范围内（同轴度不大于1.5mm）。 四、叶轮焊接 要保证如此大直径叶轮的制造精度，焊接质量（防裂纹和减小变形）是其关键。该叶轮用材较复杂：前盘、中盘和进口圈材料为13c-4ni（进口洛镍钢），而叶片、衬板及叶片头为welten590(进口低合金高强钢)因而所对应的焊条也较复杂，其中13c-4ni之间的焊接、13c-4ni与welten590焊接、welten590之间的焊接及两种耐磨焊条共采用了五种不同的焊条。根据材料要求，结构焊缝的焊接预热150~180℃及30分钟300℃的后热消氢处理是必须的，而该叶轮焊接位置板厚较大，板厚差异也大，焊缝强度高，刚度大，焊接收缩量大。因此产生裂纹的倾向和焊接变形的可能性也很大，所以必须采用合理的焊接工艺及严格的工艺措施。 防变形措施（前文已所述） 各部焊接要点： 叶片衬板的耐磨堆焊：叶片衬板材料为welten590。厚度为4mm，长1400mm，在叶片工作面要进行大量的块状和条状堆焊。大量的堆焊可导致衬板的严重变形，在校正的过程中势必产生大量的裂纹（因堆焊层的hrc&g;60）。为此，将叶片衬板先压型。然后再刚性固定在相同的胎膜上进行堆焊，这样就大大的减小了变形，从而避免了校正过程中大量的裂纹产生。 叶片与前盘（中盘）的焊接：叶片与前盘（中盘）的焊接为异种钢焊接（13c-4ni与welten590）。因为焊接产生的收缩量大，给叶片在高度上预留了3mm的收缩余量，以保证焊接完后叶轮进出口的高度符合图纸要求。再者，因焊接量大，且要在一定范围内（焊接及周边200~300mm）预热150~180℃，为避免裂纹的产生和减小变形，须将叶轮直立，以使焊缝处于平角焊位置，采用双人以中盘对称跳跃式后退法，在顺序上采用十字交叉焊，每条焊缝在焊完立即进行30分钟300℃消氢处理。 前盘与进口圈的焊接：前盘与进口圈的材料均为13c-4ni，选择的焊条应使焊缝获得良好的成分组织和机械性能。而前盘厚度30mm和进口圈厚度80mm两者间的板厚差异极大，焊缝强度高，刚性大，焊接收缩量大且为环焊缝，为此我们设计出了合理的焊接坡口以减小热影响区和焊接量，同时在焊接中采用了局部预热等份（10等份）双人对称交叉焊，在多层焊中进行严格的过程控制（包括层间温度控制），焊后立即进行消氢处理，从而避免了裂纹的产生和尽可能的减小了焊接变形。 叶片头的焊接：叶片头焊接位置处于较为复杂的地方，这里既有welten590与welten590的焊接，也有welten590与13c-4ni的焊接，且有多条焊缝的交合点，这是应力较为集中的地方，也是最易产生裂纹的地方。因此，在焊接中除了要进行大范围充分预热外，其焊接要点是： 合理应用焊条，特别是焊缝交会处焊条的应用； 合理的焊接顺序、方向以尽量减小应力集中； 焊后立即进行消氢处理； 焊后处理：焊后要进行充分的消除应力热处理，然后在无火状态下去掉防变形装置。 按以上要点进行制作的叶轮，保证了焊缝质量（通过了pt渗透,mt磁粉,vt探伤检查），焊接变形量也控制在工艺范围内（前盘跳动&l;6mm，中盘跳动&l;4.5mmvt超声波rt射线）。 五、主轴精加工 一般情况下，保证主轴精加工同轴度和轴径位表面粗糙度的加工方法，是以两端中心孔为基准，高速精车，或者在磨床上磨削。主轴的加工精度主要是靠机床本身的精度来保证。而450m2主轴需用重型机床加工，仅靠机床本身的精度很难保证。因此，我们在cw2100卧式车床上采用了托架支撑，低速反转、宽刃切削并辅以混合油润滑冷却的加工方法，保证了主轴的加工精度。该加工方法不用中心孔定位，以两个托架支撑，用百分表测主轴与机床花盘的垂直度和二支撑位的同轴度，随时修正误差，使主轴始终保持在理想的状态。这样，避免了机床尾座和机床主轴可能出现的同轴度误差（即机床本身的精度误差），同时由于低速宽刃车刀和混合油的配合使用，大大的降低了切削热量对加工精度的影响，基本上消除了走刀过程中产生的刀纹，提高了表面粗糙度。经最终检验，同轴度误差在0.012mm，表面粗糙度到了0.4，证明主轴的此加工方法是成功可行的。 六、转子动平衡 转子动平衡是在德国申克公司生产的18吨硬支撑动平衡机上进行的。动平衡机的平衡精度可达每公斤重转子0.5克毫米。平衡精度完全靠机床的精度保证。由于450m2转子重量达26吨，动平衡机振摆架的支撑是滚轮支撑结构，与主轴表面的接触力较大，在旋转过程中容易使轴颈产生压痕，因而会影响到主轴的表面质量。因此，避免动平衡产生压痕是必须解决的问题。我们采用了在支撑轴颈为套装（经过调质处理的45钢）内外锥紧定轴套，以保护支撑位轴颈，取得了圆满的效果。这也是我们目前所做过的最大直径和最大重量转子的动平衡。 结束语：本文仅介绍了大型烧结转子在制造过程中压膜成型、焊接及焊后表面处理和主轴精加工等涉及到产品表面质量等方面的一些较为重要的技术问题。目前，此转子已顺利制作完成，并通过了严格的检验验收，各项指标均满足了《技术协议》中的技术要求。 实践证明：采用高韧性焊条、焊后热处理、焊后消氢及焊后去应力处理、合理的坡口焊接方式及得当的防变形措施，在大刚度的中空轴的焊接中，保证焊缝内在和外在的质量及控制焊后变形是必要的和有效的，而在结构复杂、强度高、刚度大、材料复杂的大型叶轮组焊中，合理的焊接工艺和有效的防变形措施，也是保证叶轮制造质量的关键所在。

1 引言 转子的平衡可以采用两种方式：一种是在平衡机上平衡；另一种是在实际运行状态下平衡（称为现场平衡）。后者综合考虑了各种因素对振动的影响，平衡效果好，而且节省时间。大多数的平衡问题均可以通过这种方式解决。 就现场平衡的方法而言，可以分为测幅平衡和测相平衡。测幅平衡只需要测量振动的大小，用周移法、三点法等方法进行计算。这种方法比较简单易行，但精度低，启动次数多；测相平衡采用可同时测量振幅和相位的仪表。平衡时首先在转子上加一个（或一组）试验质量，通过加重前后振幅和相位的变化，计算校正质量的大小和方向。这种方法精度高，启动次数少。本文将介绍用测相法对风机进行的平衡。 2 平衡原理 2.1 不平衡的诊断 一般来说，只要振动成分中基频占主导地位，就可以认定存在不平衡。基频的幅值取决于不平衡的大小和支撑系统的刚度，相位与不平衡的角度有关。 2.2 刚性转子的平衡 所谓刚性转子，是指转子的工作转速低于一阶临界转速，不平衡离心力较小，由此引起的挠曲变形小得可以忽略。 刚性转子存在两种形式的不平衡：静不平衡和力偶不平衡。从理论上讲，在两个平面平衡可以同时消除这两种形式的不平衡。 2.3 柔性转子的平衡     柔性转子的平衡方法称为振型法。所谓振型法是根据柔性转子的振动理论和振型函数的正交性，分别对转子的各阶振型进行平衡的一种挠性转子平衡方法。 2.4 试验质量的选择 测相平衡的步骤：首先测量转子的原始振动，然后在转子上加一个（或一组）试验质量，并测量试加后的振动值。依据试加前后的振动值就可确定校正质量的大小和角度。 如何确定试验质量的大小和角度是平衡过程的一个重要问题。 由振动相位和机械滞后角可以确定试验质量的角度。对于刚性转子而言，从理论上讲滞后角接近于零度。当然由于测试误差的存在，会与零度有一定的偏差，但总的来说偏差不会太大。对于柔性转子滞后角，需要结合不平衡的性质以及临界转速来考虑。 试验质量的大小主要依靠经验确定。试验质量过大，有可能使振动进一步增大，甚至无法启动；试验质量过小，引起的振动变化太小，使平衡计算的误差大。 3 风机的平衡 风机可以看作具有集中质量的单轮盘转子。平衡时只需要一个校正平面，校正质量安装在叶轮上。若叶轮有平衡槽，平衡时将校正质量安装在平衡槽内；若叶轮没有平衡槽，平衡时将校正质量焊接在轮盘的外缘。 风机平衡如果没有影响系数时，试验质量选择范围在300~500g。 例1某电厂g4-73-10d送风机 该风机转速为1450/min。运行中风机轴承的振动值达到220μm。振动为基频，判断为不平衡引起。风机叶轮有平衡槽，可在此处加重。平衡过程如表1所示。 平衡进行了两次。第一次平衡后，依据计算结果将平衡角度调整了50°，振动达到满意水平（见表1）。 4 电动机的平衡 电动机是质量沿轴向分布的转子。如前所述，这种转子的不平衡包括静不平衡和力偶不平衡，只需要在两个平面平衡就可以同时消除这两种不平衡。而电机转子的两端都有平衡槽，可以满足平衡的需要。 静不平衡在电机前、后轴承引起的振动相位接近，动不平衡引起的振动相位相反。 由于电动机是对称转子，平衡时可以用对称加重的方法校正静不平衡，用反对称加重的方法校正力偶不平衡。 实际上电机转子的不平衡大都由静不平衡引起，所以大多数采用对称加重的方式。首次加重时，每侧质量以200~400g为宜。 在电动机的平衡中往往存在这样的现象：转子在平衡台平衡合格后，却不能保证运行状态下振动合格；转子单转振动合格，却不能保证连接成轴系后振动合格。因此，在实际运行状态下的平衡才是最可靠的。 据此分析可能存在电机笼条断裂。存在这种缺陷时，将产生不均衡的电磁力，导致振动的不稳定。 抽转子检查，发现转子上多根铜条与端环的连接处有裂纹，裂纹处金属表面发黑，有3根铜条完全断开。将裂纹用银焊修复。 检修后还将电机转子在低速动平衡机上平衡。复位在与风机脱开的状况下启动电机，但振动值仍然偏高（表4序1）。为此在电机转子两侧对称加重使振动值降低（表4序2）。但是，将电机与风机连接后振动值又增大（表4序3）。为此在连接状态下又对电机转子进行了一次平衡，使振动值降低（表4序4）。 通过对电机转子的平衡，达到了降低振动的目的。